時間：2022-06-09 08:22:06
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1.1進度報告機制
設計分包單位每月定期向項目現場及設計總體院提交設計工作進展報告，反映其所承擔設計工作的當月實際進展（文件出版、里程碑等），提交下一個月的主要活動和工作計劃，并指出存在的問題及擬采取的應對措施，進度報告在傳遞信息、反饋問題、加強溝通方面起到了良好的作用。
1.2進度動態管理
對進度計劃的管理采取本月檢查完成情況、下三個月預報的動態跟蹤方式，同時，根據設計進度計劃提前編制內部接口和外部接口計劃，并根據資料到位情況隨時更新接口計劃和設計計劃。對影響到施工里程碑的重要圖紙缺資料情況提交書面文件，使設計、施工、業主各方及時了解問題并采取措施。
1.3定期的設計進度協調會
設計分包院與設計總體院每月召開一次設計進度協調會，所有設計單位參加的多方設計協調會約2～3個月召開一次。設計進度協調會有利于總包方對設計進度的了解控制，也有利于各方交流專業技術問題和設計管理問題，是各設計單位信息交流的平臺。
2陽江核電廠工程設計進度管理中的問題
2.1計劃工期
陽江核電廠工程在參考其他CPR1000項目的基礎上，制定的單臺機組計劃工期是56個月。在編制工期計劃時，對于參考電站的不同點考慮不夠完善，如:施工邏輯、設計方案、承包商的人力資源等。該工程常規島主廠房框架與樓面同時施工到頂、500kV開關站進出線方案反復變化等，這些都導致原計劃一級里程碑調整，以及后期調試工期緊張。1號機組實際工期63個月，比原計劃多7個月。
2.2二級進度計劃的聯動性
為保證一級進度計劃的順利實施，雖然各板塊二級進度計劃編制時都有提前考慮局部施工計劃，但板塊間的接口點和邏輯關系仍然不夠明確和清晰，設計、采購、施工、安裝、調試各板塊的二級進度計劃的匹配性不強，聯動性差。各板塊計劃不匹配，不能形成聯動，造成下游施工的二級進度受影響。
2.3采購進度計劃的執行
采購進度計劃的執行主要以單個或成組采購包的形式進行，采購二級進度計劃也是按采購包安排進度計劃，未考慮向設計提資的問題。設備制造方面，核島和常規島主設備制造進度普遍延誤，輔助設備中也存在設備到貨時間晚于計劃時間的情況，對現場施工造成影響。
2.4BOP進度計劃
陽江核電廠工程承擔BOP數量較大，較多BOP并無參考資料，部分BOP施工進度受計劃編制的合理性、科學性等因素影響，計劃普遍不能得到有效的執行，二級施工計劃、三級設計計劃與實際施工時間之間偏差很大。
3進度管理改進建議
根據陽江核電廠工程設計進度管理中摸索出的成功經驗和遇到的問題，對其他核電項目的設計分包院的進度管理提出以下改進建議。
3.1加強各方進度考核指標的關聯性
陽江核電廠工程設計進度計劃執行過程中，存在設計總體院、設計分包院、施工承包商進度考核與里程碑不一致的情況，部分里程碑形同虛設。建議加強各方進度考核指標的關聯性，不僅能激發項目參建各方達到進度考核指標的積極性，也有利于業主對項目進度的管理。
3.2參與進度策劃
陽江核電廠工程設計分包合同規定，工程設計三級進度由工程總包方負責編制，設計分包院在計劃編制階段不能參與，因此對計劃的管理沒有主動權，計劃執行過程中往往處于被動地位。建議設計分包院能積極爭取參與到設計進度策劃中，根據設計規律、設計方案編制更合理的設計三級進度計劃。
3.3加強信息跟蹤與經驗反饋
關鍵詞：P3軟件管理模式工程組計劃盤點計劃落實
臺山電廠規劃8X600MW機組，是目前國內在建電廠中規劃最大的電廠。分兩期建成，目前在建的是一期首兩臺600MW機組工程。業主通過全國招標，#1機組土建安裝由我局和廣東火電合作中標。我局主要負責#1機土建和化水、循環水進水土建的施工，在該項目業主非常重視P3軟件和MIS系統的使用，為我們在該項目用好P3軟件提供了外部保證條件。本文就我局在臺山電廠工程項目如何運用P3軟件來管理施工計劃和控制施工進度作一實際介紹。至于P3的資源、費用加載在此暫不多述。
1、工程項目管理模式
在該項目管理中我局采用了項目部下設分公司的管理模式。分別設置了主廠房、化水項目一分公司，集控樓、爐后項目二分公司，循環水進水項目三分公司，主廠房鋼結構吊裝四分公司，止水帷幕項目五分公司。各分公司與項目部簽訂內部分包合同，在經濟上相對獨立。這樣在工程管理上項目部必須采取一種更科學、更有效的手段才能保證各分公司的進度、質量、安全完全在項目部的控制中。P3軟件的使用使項目部完全掌握了分公司的施工進度，使項目部更有效地管理施工計劃。實踐證明，這種項目管理模式使用P3軟件來控制施工進度是比較有成效的。
2、P3總體計劃的編制
P3總體計劃的編制由項目部總工來組織，由項目部計劃主管帶領各分公司計劃專職（由各分公司現場技術主管擔任）統一完成。P3作業代碼采用7位，如作業：#1機A列柱#4~#6軸基礎，其作業代碼用1AAB005來表示。第1位"1"代表#1機組，"2"代表#2機組，"9"代表系統；第2位"A"代表建筑工程，"B"代表安裝工程；第3位"A"代表主廠房土建工程，"B"代表鍋爐房土建工程，依次類推；第4位"B"代表主廠房地下結構，"C"代表主廠房汽機間上部結構，依次類推。WBS碼結構及編碼規則如下圖示。
在總體P3計劃編制時，各分公司計劃專職根據項目部要求，先進行項目分解，完成后由項目部總工審核其項目分解和分解條目工期的合理性。項目部計劃主管根據業主要求先建立P3總體計劃的主/子工程（工程組），我們建立工程組TSAC代表臺電一期首兩臺A標段工程，再分別建立各分公司負責的子工程，如1CVLA標主廠房土建工程，9WTRA標化水系統工程等等。然后由各分公司計劃專職把項目分解分別導入各自負責的子工程，連接作業邏輯關系即可完成。總體P3計劃工程組TSAC完成后，由項目部總工組織項目部各部門及各分公司施工員以上的技術人員共同審核。經過分析調整基本達成一致意見后，建立目標工程TSMB，并報業主審批。
3、P3計劃的定期盤點和周計劃的發放
施工現場實際進度在變化中，現行計劃亦要隨之而動態變化。這就需要定期對現行計劃進行更新、調整和盤點，以始終保持現行計劃的可實現性和指導性。P3計劃的定期盤點就是定期對現行計劃輸入工程進度信息，預測正在進行中作業可能的進展情況，更新數據日期然后進度計算。數據日期線往前移動后，計劃執行情況隨之反映出來。計劃的執行過程關鍵路線也會隨進度而變化，這是我們應特別關注之一。對于由于進度拖后而產生負總浮時的路線，我們要認真分析計劃拖后的原因，以及調整計劃執行的措施。在臺山電廠項目，每周二上午由項目部計劃主管召集各分公司計劃專職共同進行P3計劃的盤點，做好計劃盤點記錄。計劃盤點調整完后，對現行計劃過濾下周P3計劃（P3周計劃采用幕布的辦法表示，見下圖）。P3周計劃由項目部總工簽發項目部調度、項目部部位主管、各分公司經理、施工員、班組長，做到周計劃層層落實。
4、P3周計劃的檢查落實
在臺山電廠項目，項目部定期每周二下午召開以計劃為主線的工程協調會。在協調會上，項目部對照上周P3周計劃逐條檢查計劃完成情況，對于未完成作業條目，分公司要說明原因和分析采取的措施。項目部計劃主管要對本周P3計劃盤點調整情況，和P3盤點后現行計劃變化情況作出盤點報告，分析下周P3計劃可能存在的風險因素，盡力確保下周P3周計劃的落實。
5、P3軟件使用的效果
設計中存在的問題
根據《強條》，事故放油閥門首先應該布置在安全的位置。在以往的工程設計中，事故放油閥門均按照DL/T5204—2005《火力發電廠油氣管道設計規程》將2個鋼制閥門布置在距主油箱5m之外，然后將第1個閥門的操作手輪加傳動裝置傳動至運轉層上。“有2條通道可以到達”的要求在零米很難實現，因為零米設備布置較多，廠房內空間較小，留出的通道一般是曲折的，而且總有1條通道需要經過主油箱，在主油箱發生事故時不能保證這條通道可以安全通行。
主油箱一般靠近A列布置，主油箱與A列之間只有5m的距離（有的甚至達不到5m）。靠近A列設置了閥門后要留出2條通道，則只能是閥門兩側順著A列的通道；而總有1臺機的主油箱是靠邊的，所以這側的通道只能通過主油箱，但事故放油管道一般從溝道內通向室外事故油池，這樣2個閥門之間的檢漏點不便于運行巡視。
實例說明
圖1為常規300MW級工程事故放油閥門的布置方式。如圖所示，事故放油閥門與主油箱留出了足夠的距離，但“2條通道可以到達”的要求沒有滿足：左側為檢修場地，開有大門，可以算作1條通道；而右側是空冷汽機的大排汽管道和采暖抽汽大管道的管溝等，布置復雜，很難留出合適的通道。此工程為1臺機組，若是2臺機組，則必有1臺機組靠主油箱，靠近主油箱這一端為廠房的端部（固定端或擴建端），實現“2條通道可以到達”則更難：左側通道必須通過主油箱，右側則需要通過排汽大管道及采暖管溝等。另外，圖中2個閥門之間的檢漏點不易操作，檢查巡視不方便；在事故放油閥門上方，本是1條從廠房內通往精處理取樣架及進入精處理靠A軸這一側的通道，但在事故放油閥門上加裝的傳動裝置正好在此通道上，嚴重阻礙通行。
建議
針對上述問題，結合現場實際，提出以下建議。
（1）主油箱應緊靠A列布置，在主油箱另一側留通道，事故放油管道從地上穿出主廠房，然后在A列外設置閥門小間以布置事故放油閥門及檢漏點，事故放油管再從地下通向事故油池。
（2）主油箱及事故放油管道維持原設計不變，將事故放油的2道閥門全部布置在室外，同樣在A列外設置閥門小間。這樣布置可以緩解空間緊張的問題，而且將閥門設置在室外的安全性遠遠大于室內，同時也滿足了《強條》的規定。
汽水及油管道布置
1條文內容及解釋
DL5000—2000《火力發電廠設計技術規程》部分《強條》規定：“單元控制室、電子設備間及其電纜夾層內，應設消防報警和信號設施，嚴禁汽水及油管道穿越。”
按照規定，在布置管道時應避開單元控制室、電子設備間及其電纜夾層，而對于其他電氣熱控的房間及設備雖沒有明確規定，但在設計中也應盡量避開管道。如果布置電氣熱控的房間及設備旁邊的汽水管道的閥門法蘭處發生泄漏，將會損壞電氣設備。
2常規的汽水及油管道布置
在以往工程設計中，空冷設備間側循環水及有無壓放水管道進出主廠房時，總要穿越空冷電子設備間，在穿越時有采用整體加套管的方式，也有采用降低標高徹底直埋在空冷電子設備間下的方式。加套管的方式對預留套管及墻壁的防水要求高，容易漏水；直埋的方式不利于日后檢修。因此按照《強條》規定，在布置汽水及油管道時應該徹底避開空冷設備間，從其他方向進出主廠房。
常規設計中，電氣低壓配電間是封閉的，管道及閥門一般不會布置在房間中（即使布置在房間中也很容易發現，能夠盡早修改），一般都是順著房間的墻邊布置，即使閥門法蘭泄漏也不會直接對配電間中的配電柜造成損壞，及時消除泄漏不會產生次生危險。還有一些工程設計中，電氣低壓配電間采用敞開式設置，周圍用欄桿圍起來，管道閥門就不能布置在其周圍，否則閥門法蘭或管道等泄漏將對配電間造成威脅。
3實例分析
3.1布置方式存在的問題
以科右中電廠為例，如圖2所示，配電間在固定端為敞開式設置，按照常規設計在1軸處，在1軸的A列與1/A列之間為室外管道進入主廠房的空間，除鹽水管道進入主廠房后設置了1道閥門，氫氣管道從此處進來后也設置了閥門。在安裝期間，除鹽水管道閥門法蘭泄漏，導致周圍配電柜進水，幸好配電柜未帶電，沒有造成重大事故；后統一將配電間周圍的閥門移至遠離配電間的地方，同時對配電間周圍的管道焊縫均做了射線探傷，徹底消除了隱患。
3.2建議
建議敞開式的配電間周圍不要設置法蘭閥門、法蘭對夾式的流量測量裝置或用法蘭連接管道；同時應在圖紙上標明周圍的管道焊縫以便做射線探傷，確保日后運行的安全性。
制粉系統防爆和滅火設施設置
1條文內容
選自DL5000—2000《火力發電廠設計技術規程》部分的《強條》規定：“制粉系統（全部燒無煙煤除外）必須有防爆和滅火設施。對煤粉倉、磨煤機及制粉系統，應設有通惰化介質和滅火介質的設施。
2設計中存在的問題
在以往的工程設計中，磨煤機、給煤機只有蒸汽滅火設施，并沒有設計通惰化介質設施，只有煤斗既有通惰化介質設施也有蒸汽滅火設施。目前多數給煤機廠家在設備上沒有設計消防蒸汽的接口，因此在設計中也就取消了蒸汽滅火設施。這些設置方式都不滿足《強條》的規定。
3實例說明
在科右中電廠工程設計中，只給磨煤機設置蒸汽滅火設施，蒸汽從除氧器引出；煤斗設計了通惰化介質的設施；由于給煤機廠家沒有設置消防滅火接口，所以沒有設計消防滅火設施。之后為給煤機加裝消防滅火設施；蒸汽從暖通用減溫減壓器后引出，然后與磨煤機消防蒸汽母管連接，磨煤機與給煤機的消防蒸汽成為雙路汽源。正常運行時用除氧器內的汽作為滅火汽源，停機狀態下用暖通減溫減壓器后的汽作為滅火汽源。更改后的系統見圖3。
這樣更改的原因是：此工程為單機運行，長期停機的可能性較大，在停機狀態下，除氧器中是沒有蒸汽的，為防止給煤機中存煤在停機狀態下自燃（燃用煤種為褐煤），單從除氧器接出的消防蒸汽汽源是不可靠的；而停機時的蒸汽來源只有啟動鍋爐房來汽，蒸汽進入輔汽聯箱后向各個用汽點分配。為提高消防蒸汽的可靠性，從暖通減溫減壓器后引出1路汽源作為停機狀態下的消防蒸汽汽源。這樣更改后，制粉系統的主要設備均有了滅火設施，任一設備事故都能及時消除，確保運行的安全性，但這樣不滿足《強條》中“應設有通惰化介質和滅火介質的設施”的要求。
4建議
針對此問題，在以后的設計中應該嚴格按照《強條》的規定，結合工程實際情況，作出合理的設置；同時將事故情況進行認真分析，有針對性地選擇消防蒸汽汽源。
抗燃油集裝裝置基礎設計
選自DL5000—2000《火力發電廠設計技術規程》部分的《強條》規定：“當汽輪機調速系統和旁路系統的控制油采用抗燃油時，應有必要的安全防護設施。室內空氣中有害物的濃度值不應超過現行的國家有關衛生標準的規定。”
1設計中存在的問題
在以往工程設計中，抗燃油集裝裝置基礎均設計為直接做1個基礎臺面，或做1個槽鋼架子，將設備放在上面，并沒有按照條文中所要求的設置“必要的安全防護設施”。
2建議
抗燃油屬于有毒介質，為防止其泄漏造成事故擴散，同時為了檢修時易清理泵內殘留的油，基礎應該類似于油區的圍堰，在抗燃油集裝裝置底部的基礎臺面四周也做1圈。圍堰的底部留出排油口，放置1個小油桶接收事故及檢修時泄漏的抗燃油，防止事故及檢修時抗燃油泄漏而造成次生危害；在基礎平臺的表面要求貼防腐瓷磚，以便在基礎沾油后易于清除，盡可能地減少其揮發量。
排汽口設置
1條文內容
DL/T5054—1996《火力發電廠汽水管道設計技術規定》部分《強條》規定：“排汽管道出口噴出的擴散汽流，不應危及工作人員和鄰近設施。排汽口離屋面（或露面、平臺）的高度，應不小于2500mm。”
2排汽口設置形式選擇
實際設計中，“排汽口離屋面（或露面、平臺）的高度，應不小于2500mm”的要求一般都能滿足，但是部分設計不滿足“排汽管道出口噴出的擴散汽流，不應危及工作人員和鄰近設施”的要求，主要是由于采用的排汽口形式不同，噴出的擴散汽流差別較大。室外排汽口的設置大致可分為6種形式（見圖4）。在以往的設計中，從側墻引出的排汽口大部分采用圖4中a的形式，排出的汽流有斜向下擴散的趨勢，但高度很難計算，因為汽流高度與排汽時的壓力及排汽時長等均有關系，而這些數據不確定，即使排汽口標高大于2500mm后，也不能確定是否會危及工作人員和鄰近設施；采用方式e也存在同樣的問題。若采用這2種方式，為保證噴出的擴散汽流不危及工作人員和鄰近設施，只能在2500mm的基礎上進一步抬高排汽口的標高，這樣勢必增加排汽阻力并浪費材料，而且標高也受廠房結構的限制。除此2種方式外，其余4種方式噴出的汽流均為向上擴散，在滿足2500mm的情況下一般也能達到擴散汽流不危及工作人員和鄰近設施的要求。這4種方式可以根據工程實際情況來選擇。同1個工程應選擇1種排汽口方式，以達到整齊美觀的效果。在選擇時要注意，c、d、f3種方式均有可能導致雨水進入排氣口，需要做防雨罩。防雨罩的設置也比較麻煩，不如直接使用方式b好一些。
3建議
一些小排汽管道宜采用方式b，因為小的排汽管道排汽反力小，支架容易設置，同時也滿足《強條》的規定；對于一些大的排汽管道類似定排擴容后的排汽管道，則宜采用方式d，因為這類排汽管道不怕雨水不易從排汽口進入設備，同時管道管徑比較大，排汽反力大，可以較好地平衡管道排汽時的水力，垂直的反力利用支架來承受，整個管系的穩定性較好。
燃油管道補償能力設計
1條文內容
DL/T5047—1995《電力建設施工及驗收技術規范》（鍋爐機組篇）的《強條》規定：“燃油系統管道安裝結束后應進行清水沖洗或蒸汽吹洗，吹洗前止回閥芯、調整閥芯和孔板等應取出；靶式流量計應整體取下，以短管代替；吹洗次數應不少于2次，直至吹掃出介質潔凈為合格；吹掃結束后應清除死角積渣。”
《火力發電廠油氣管道設計規程》規定：“伴熱管道應留有足夠的熱補償，應按設計溫度計算布置π形補償器的距離”“，在燃油管道的熱補償計算中，管材的熱態許用應力和彈性模量應選用在燃油管道掃線介質溫度下的數值”。
2條文解釋
從上面條款中可以看出，燃油管道在安裝結束后要進行吹洗。以往的常規設計中，燃油管道的吹洗均為蒸汽吹洗，蒸汽管道均設計了π形補償彎。
對于燃油管道補償，管線若為管溝內的布置方式，因在設計溝道時就考慮了蒸汽管道的π形補償彎，最終的溝道就是帶π形彎的走向，所以燃油管道布置時也只能順著溝道走π形彎，同時也實現了燃油管道的熱補償，不容易漏掉補償彎。然而，隨著電廠管理日趨人性化，為方便日后巡視維護，很多電廠在設計中要求而不設置管溝。
3實例分析
科右中電廠采用綜合管架的布置方式，綜合管架一般為直線式，順著管架有將近200m的直管段。管道補償則可在管架內或超出管架通過上下管架的方式設置補償彎，不需要補償的可以順著管架一直走下去，而不受溝道走向的約束；但對于一些有高溫工況而長期在低溫狀態下運行的管道，容易漏掉補償彎。
管道安裝結束后按照規范要求進行蒸汽吹洗，整條管道一起吹洗，而不是分段吹洗；吹洗時從鍋爐房一端進汽，一直吹到燃油泵房排汽。由于燃油管道直管段太長，導致靠燃油泵房一側位移量過大，將接入燃油管道的吹掃點撕裂，管道支架也均滑出了滑動支架的底座。為確保日后運行的安全性，最終取消中間設置的吹掃點，只留兩端的吹掃點，在管道中部設置放油點。
4燃油管道補償能力的建議
針對以上的問題，燃油管道布置，尤其是綜合管架上的燃油管道布置應考慮足夠的補償能力，計算補償時的溫度，應按照規程要求采用吹掃蒸汽的溫度，以免在吹掃時補償不夠位移太大而造成焊縫撕裂；尤其應該考慮的是管道安裝結束后吹洗時的補償能力，因為安裝結束后的吹洗都是從開始的一端一直吹洗到結束的一端，這樣就相當于整個管系處于高溫狀態下，若沒有設計足夠的補償能力，則容易產生裂紋，甚至造成焊縫撕裂的事故，給日后的運行留下隱患。
管道對接焊口距離設計
1條文內容
DL/T869—2004《火力發電廠焊接技術規程》部分的《強文》規定“：管道對接焊口，其中心線距離管道彎曲起點不小于管道外徑，且不小于100mm（定型管件除外），距支、吊架邊緣不小于50mm。同管道2個對接焊口間距離一般不得小于150mm，當管道公稱直徑大于500mm時，同管道2個對接焊口間距離不得小于500mm。”
2條文解釋
在管道設計時，應該嚴格按照規定留出足夠的間距。對閥門密集或空間小的地方，通過調整布置，使管道對接焊口滿足條文要求，否則將造成施工不合格，焊接后再更改布置較困難。
3設計中存在的問題及建議
在以往工程設計中，出現焊縫間距不符合規定的主要有凝結水管道的閥門站、各低加進出口及旁路閥門（集中布置時）、循環冷卻水管道閥門（集中布置時）、高低加危急疏水管道靠疏水擴容器側的閥門站、軸封供汽管道的閥門站。在這些管道設計時，閥門前后的直管段一定要滿足要求，因為管道穿越樓板或墻板的孔洞已經開好，如果現場因為焊縫間距不夠而平移管道，勢必會造成預留的孔洞偏離。
另外，當管徑大于500mm時，彎頭的彎曲半徑大，很容易出現拐彎時空間不夠的現象，布置時一定要從整體考慮，提前將這些大直徑管道布置好，避免其受約束而出現焊縫不滿足規定的情況。
熱工自動化技術在火力發電廠中具有一定的實踐優勢，在滿足火力發電廠基本需求的基礎上，既可以提高火力發電廠的運行水平，又可以降低火力發電廠的能源消耗。以下結合火力發電廠的運行實況，分析熱工自動化技術的應用。
1.1DCS
DCS是熱工自動化技術的主要代表，其在火力發電廠中具備成熟的應用經驗。DCS控制的主要條件是計算機局域網，在此基礎上控制發電機組，形成網絡化的控制系統。DCS系統中處理器的數量非常多，用于為火力發電廠提供到位的控制，消除系統缺陷的影響，即使一個處理器出現問題，也不會影響DCS系統的實際應用。DCS系統能夠控制火力發電廠的建設規模，在很大程度上控制電纜的使用量，不需要投入過多的設備、元件。在DCS系統的支持下，可提高熱工自動化技術的經濟效益。
1.2自動控制
熱工自動化技術的自動化控制用于管控火力發電廠中的調節系統，比如溫度、燃燒等，促使火力發電廠具備自動控制的特點。以某火力發電廠為例，該火力發電廠充分發揮了熱工自動化技術的優勢，將自動控制應用到了3個系統模塊中：
①汽包水位系統。根據火力發電廠的電量負荷狀態，調節單沖、三沖量，最主要的是實現自動化的調節，體現熱工自動技術在火力發電廠中的控制優勢。
②燃燒系統。重點控制爐膛內的壓力和火電廠運行中的送風量，無論是增加電量，還是減少負荷，都應按照自動控制的方式進行，并遵循熱工自動技術的要求。
③主汽壓力系統。自動控制應用在水溫調節方面，可實現主汽溫度的調節。熱工自動化技術主汽壓力自動控制方面引入了模糊控制方法，提高了主汽的調節能力。
1.3熱工測量
熱工測量是熱工自動化技術中的重點，其在火力發電廠負責多項測量工作，比如測量流量、壓力等。熱工測量在火力發電廠中的實際應用主要表現在以下4方面：
①流量測量。遵循差壓原理，同時，熱工測量中使用標準的節流件或儀表，避免流量測量出現誤差，從而提高熱工測量的精準度，消除潛在的流量隱患。
②壓力測量。熱工測量在壓力部分需要遵循應變原理，結合傳感器的應用，合理分配熱工檢測在壓力測量中的應用。
③溫度測量。熱工自動化技術在溫度測量中的對象是傳感器，需要按照熱工測量系統的實踐執行溫度測量，以提高溫度測量的可靠性。
④液位測量。熱工測量中選擇了可用的傳感器，可精準計量火力發電廠中的液位變化。
2熱工自動化技術的改進
熱工自動化技術在火力發電廠中的應用在逐步完善，但根據具體的實際應用可發現，其在火力發電應用中還存在諸多需要改進的地方。
2.1完善熱工自動化技術的應用方案
熱工自動化技術在火力發電廠的應用中，需要制訂可行的應用方案，以促進火力發電廠的長期發展。熱工自動化技術已逐漸成為火力發電廠運行的基礎技術，要想提高熱工自動化技術的應用價值，就要完善熱工自動化技術的應用方案。火力發電廠可將其作為技術改進的重點，在技術方案中深化可持續發展的思想，既要體現熱工自動化技術的可擴展性，又要體現自動化控制的優勢。
2.2合理選擇熱工自動化技術設備
熱工自動化技術的設備與火力發電廠的技術改造有著直接關系。如果熱工自動化設備達不到技術要求，則會降低熱工自動化技術在火力發電廠中的應用效益。因此，需要嚴格監督技術設備的應用，只有在技術設備通過檢驗后，才能投入到火力發電運行中，以防止技術設備在火力發電廠中發生失控問題。
3熱工自動化技術的創新
火力發電廠中的熱工自動化技術需要樹立創新意識，從而不斷推進熱工自動化技術的發展。熱工自動化技術的創新可從以下3個方面入手：
①積極引進控制軟件。熱工自動化技術需要引進先進的應用控制軟件，提高火力發電廠的技術性運行，優化熱工自動化技術的狀態。通過先進的軟件可協助熱工自動化技術實現高效率的控制功能。
②單元監控。熱工自動化技術在火力發電廠中應用時，應設計單元監控，全面監控熱工自動化技術的運行狀態，并運用單元機組的形勢，改變原有電子元件的控制方式。同時，配置與單元監控相關的設備，促進熱工自動化的集成化發展。
為了滿足電力網和負荷端的電壓水平，保證電網的順利運行，無功補償技術應運而生，被廣泛應用于高壓電網和低壓電網中，對維系電網的穩定性有重要的意義。利用無功補償技術，會在一定程度上降低電力網中的損耗，從而減少電能運輸過程中的損耗，提高電能的使用效率；利用無功補償技術，能有效提升電網中供電設備的容量，有效控制配電系統的電壓損耗。為了保證無功補償技術的運行效果，在電力網和負荷端應該設置電容器、調相機等相應的無功電源。在電力系統中，無功功率最多的電氣設備當屬異步電動機和變壓器等電感性負荷，它們占80%.在實際操作中，供電企業可以采用靜態或動態無功補償方式，以保證各項設備的正常運行。
2電力無功補償的關鍵技術
在電氣自動化工程中，電力無功補償的電力負荷功率因數是重要的技術指標。在電力系統中，功率因數越大越好，功率因素越大，無功功率的傳輸就會大大減少，從而減少有功功率的損耗。因此，在電氣自動化工程中，應該適當提高電力負荷的功率因數，有效改善電壓質量。另外，并聯電容器補償無功功率也是電力無功補償的重要關鍵技術。用電容器的無功補償能夠有效降低電網線損，為用戶提供優質的電壓。其中，在電容器投入和切除的過程中，無功補償電壓會發生變化。
3具體應用
3.1設計真空斷路器
在電氣自動化中，利用無功補償設計能夠有效節約成本，被廣泛應用于實際工作中。借助于無功補償技術，將固定濾波器與合閘管調節電抗器有機結合起來，從而形成新的無功補償裝置。在實際使用過程中，有效保證了濾波器的電流平衡，最大限度地滿足電氣自動化系統的功率因數需求，在短時間內實現對系統的無功補償，從而在降低能耗方面發揮重要的作用。
3.2對用電客戶進行無功補償
在對用電客戶進行無功補償的過程中，主要的實現途徑有2種：①利用無功補償使用戶的實際電力功率因數與國家預期的電力功率因素相符，逐漸增多電費補償，增強群眾的節能意識，對用戶實現無功補償；②將無功補償技術應用于用戶內部配網中，有效降低無功消耗，減輕能源壓力。通過這2種途徑可以有效降低能耗，減輕用戶的經濟壓力。
3.3對回路電流進行無功補償
在對電流回路進行無功補償的工程中，主要手段是借助固定濾波器來實現。借助固定濾波器調節飽和電感器，改變其內部的磁能飽和程度，從而改變感性電流，最終實現對回路電流進行無功補償的效果。在這個過程中，回路中的感性電流與固定濾波器中的多余電容性相互抵消，從而保證了電流的平衡性。然后，用串聯的方法將濾波器和電抗器連接在一起，實現兩者的電壓串聯，調節降壓按鈕就可以實現對電壓的調控，降低電網中的電壓，最終實現無功補償的效果。
3.4應用實例——以某變電站為例
在實際生活中，該變電站是一個供電中心，承擔著整個區域的供電任務。由于區域內用戶的需求不同，所以，其供電的電壓等級也分為好多不同的類型。在配電過程中，按照“分級補償、就地平衡”的原則，在配電過程中普遍采用了無功補償技術，平衡了配電線路和電力用戶的無功功率，使變電站無需再單獨承擔無功電力。在該變電站的配電過程中，容性無功補償裝置得到了廣泛的應用，在該區域的電力配網中發揮著重要作用，極大地降低了電力輸送過程中的能量損耗，并且對負荷兩側的無功補償也起到了兼顧的作用。在使用過程中，容性無功補償裝置的相關性質是根據主變壓器容量來確定的，一般確定為主變壓器容量的10%～30%.在變電站的實際操作過程中，如果主變壓器的最大負荷為35～110kV，則必須保證高壓側功率因數要大于0.95.如果主變壓器的單臺容量大于40MVA，則應該為每臺主變壓器配置2組以上的容性無功補償裝置，以確保無功補償技術能夠正常運轉，保證技術的使用效果，實現降低能耗的目標。在該變電站的實踐過程中，應該以自身的無功損耗補償為主。為了確定最佳的補償容量，在實踐中應該遵循以下3個原則：①保證無功補償技術的主要應用場所是主變壓器的無功損耗，空載狀態和負載狀態下的無功損耗都包含于其中；②如果主變壓器長期處于輕負荷狀態，則補償容量可以直接選取最小值補償；③對于負荷重的主變壓器，應該先提高電壓幅度，根據電壓幅度的具體狀態選擇補償容量。
4結束語
三峽水利樞紐左岸電站廠房二期開挖工程因其在平面位置上涉及到2個標段的范圍，在合同關系上牽涉2家施工單位，在施工安排上有開挖、混凝土澆筑、基礎處理、金屬結構及機電埋件安裝的交叉作業，又由于其開挖工程量大、工期短、開挖輪廓復雜（特別是安Ⅲ段），是關系到另一施工單位青云公司能否按計劃進行左岸電站廠房壩段混凝土（ⅡA標段）施工的關鍵因素，是關系到左岸電站廠房混凝土能否按期澆筑、三峽水利樞紐能否實現2003年首批機組按時發電的先決條件。尤其是安Ⅲ一線（左岸電站廠房安Ⅲ壩段、安Ⅲ及其尾水渠段、部分7＃壩段、部分7＃機組段及其尾水渠段）開挖，其制約因素較多，因而又是左岸電站廠房開挖工程能否按期順利完成的決定性因素。
2、主要的制約因素
安Ⅲ一線開挖在開挖施工過程中，因其所處位置及施工時段的特殊性，即其以左是左岸電站廠房1＃～6＃機小基坑（以下簡稱小基坑），已經開始混凝土澆筑；以右是廠壩大基坑（以下簡稱大基坑），第一階段水位與河床水位相同，第二階段水位隨大基坑抽水水位的降低而下降；其間經歷了一個汛期，遭遇了連續8次洪峰，最大壩址流量61000m3／s的特大洪水過程。該部位的開挖施工在實施過程中受到許多不利因素的制約（注：50年一遇洪水流量為72300m3／s）：
（1）占壓安Ⅲ一線開挖工作面的蘇覃路連接上下游橫向圍堰（以下簡稱上下游圍堰）交通，上下游圍堰防滲墻施工能否按期順利完成是關系到三峽工程1998年能否安全渡汛，是關系到整個三峽工程能否按計劃施工、按計劃發電的最關鍵施工項目。蘇覃路的斷路時間要視上下游圍堰防滲墻施工的進度來確定，這在很大程度上制約著安Ⅲ一線開挖的施工進展。
（2）安Ⅲ一線在大基坑抽水到高程40m之前擔負著正在澆筑混凝土的小基坑的擋水任務，在汛期未過、大基坑水位沒有下降到安全水位以下之前不能進行常規進度的開挖和大的爆破作業。常規進度的開挖使安Ⅲ一線擋水石埂高程下降過快，低于大基坑水位時不僅無法進行常規的干地開挖，而且將導致小基坑被淹。由于安Ⅲ一線巖體的完整性從總體上來說欠佳，大的爆破作業會使下一梯段巖體產生不同程度的裂隙，輕則加大小基坑的排水強度，重則導致小基坑被淹。特別是20＋300．00m以下部位，大部分地段屬于一期工程的回填區，滲透系數大，更應該留出足夠的擋水寬度，以防進入小基坑的滲水量大增。
（3）爆區距混凝土澆筑區很近。安Ⅲ機組段放炮時，青云公司正在進行左岸5＃廠房壩段的混凝土澆筑，三七八聯營總公司正在進行左岸廠房5＃機右塊的混凝土澆筑施工，距新澆混凝土的最小水平距離為38.30m。為避免爆破對新澆混凝土的振動影響，在爆破設計中采用了小間排距、小裝藥量的控制爆破，同時采取各種手段控制爆破飛石。
（4）安Ⅲ排水廊道的開挖與其上部巖體的梯段爆破開挖、相鄰6＃壩段鋼管槽、隔墩的危石及欠挖處理、安Ⅲ左側邊坡的錨桿施工穿行，相互間有一定的干擾。安Ⅲ排水廊道的開挖不得不時挖時停。
（5）由于安Ⅲ機組段高程42m平臺及其左側、下游側按設計開挖到位，右側開挖到高程34m平臺形成左側、右側、下游側3個臨空面后，該處巖體上諸多斷層、裂隙有不同程度的張開，相互切割形成不穩定塊體，左右下角已有崩塌，地基巖體的整體性削弱。經業主、設代、監理、施工單位現場研究決定：“對安Ⅲ地質缺陷采用對穿錨筋樁及局部錨桿加固處理”。共布置有孔徑90mm的錨樁29根，孔徑90mm的錨桿4根，孔徑42mm的錨桿8根。地質缺陷的處理占用了安Ⅲ一線開挖的直線工期，并影響到相鄰部位的開挖和混凝土澆筑施工。
3、施工組織
由于受到以上諸多因素的制約，安Ⅲ一線開挖在施工中干擾大，難度高；更由于安Ⅲ一線開挖在二期工程施工中占據著重要的戰略地位，安Ⅲ一線開挖的施工組織就擺到了空前重要的位置。安Ⅲ一線開挖平面如圖1所示。
施工組織的合理與否、優化程度，是直接關系到安Ⅲ一線開挖能否按期順利、保質完成的關鍵因素，是直接關系到三七八聯營總公司能否取得預期的經濟效益的重要環節。因此，在施工組織上結合大基坑抽水的情況，將安Ⅲ一線開挖施工人為地分成3個階段，各階段開挖工程量見表1
3．1第一階段開挖第一階段開挖的施工時段是從1998年元月中旬至1998年3月中旬，歷時2個月。本階段開挖施工的主要特點是大基坑水位較高（約為高程67m，基本上與河床水位齊平），開挖與防汛渡汛的矛盾很大；開挖與蘇覃路改道同時進行，蘇覃路沿線供上下游圍堰防滲墻施工用的水電線路經常受到爆破飛石砸壞的嚴重威脅；爆破施工區距新澆筑混凝土很近，每一次放炮都應嚴格的控制爆破。
本階段開挖的主要目的是為了減少開挖對混凝土澆筑的影響，削減1998年開挖高峰強度，提前對擋水石埂、安Ⅲ一線進行開挖。
施工布置：在保證小基坑渡汛安全的前提下，根據現場的具體施工情況，對多個方案進行分析、比較后選定以下施工方案。在上下游橫向圍堰間的蘇覃路段外側河床內，布置一條路面寬度不小于20m的施工道路，上游至上游圍堰左端，下游從3＃點接原蘇覃路，回填區全長719．26m，此道路作為蘇覃路改道后的公共施工道路，最低高程為68m，最大縱坡為8％。道路填筑完成前，原蘇覃路不中斷。視當時的施工干擾情況，施工道路回填分2段進行。先回填上游段，自原蘇覃路和高程90m平臺相接起坡處開始下河床，沿高程90m平臺向上游方向填筑，推進到上游圍堰左端，并在此段形成足夠的回車場地，然后利用該回車場，按設計路線向下游方向填筑推進，完成下游段施工道路的鋪筑。上游從樁號20＋118．0m以上（壩段部分）利用已有的施工道路進行高程77m以下土石方開挖，開挖石渣用于道路的填筑；下游從樁號20＋430．81m附近，在保證原蘇覃路留有足夠寬度的前提下形成高程67m施工平臺，開挖料亦運至上游進行道路回填。
施工方法：開挖采用自上而下分層梯段爆破的方法進行，梯段高度為8～10m。壩段部分臨近設計建基面開挖采用微差爆破，控制爆破規模和藥量，并預留2．5m厚保護層，手風鉆造孔，水平光面爆破挖除；設計永久邊坡部位采用預裂爆破。全風化巖石及強風化巖石上部開挖直接采用CAT375、PC650－5、PC400－6、ROBEX420挖掘機挖裝，20t、15t自卸汽車出渣。石方開挖采用全液壓鉆機造孔，人工裝藥爆破。ROBEX420裝載機配合H95、CAT375、PC650－5、PC400－6挖掘機挖裝，T320、TY220推土機集渣并平整、清理工作面，32t、20t、15t自卸汽車出渣。
鉆爆設計：采用全液壓鉆機造垂直孔，孔徑為76mm；梅花型布孔，孔距×排距＝3．0m×2．5m；超鉆深度為0．1～0．15h；孔口堵塞長度為1．5～2．0m；藥卷采用乳膠φ70mm及φ60mm藥卷，連續裝藥結構，網絡形式為孔內和孔間微差相結合的形式；最大單響藥量根據爆區離被保護物的遠近程度及混凝土澆筑的時間計算。
3．2第二階段開挖第二階段開挖的施工時段是從1998年3月中旬至8月底，歷時5個多月。本階段開挖施工的主要特點是大基坑水位前期相對較高，大基坑抽水受圍堰施工的制約下降較慢（6月下旬才降至高程40m），開挖與防汛渡汛的矛盾仍然很突出；原蘇覃路改道完成，開挖工作面有所增大，上下游出渣道路順暢，開挖工程量及月強度增大——高峰月強度為19．84萬m3，發生在1998年8月（Ⅲ標段二期工程開挖高峰月強度為52．46萬m3，發生在1998年9月）；壩段及廠房機組段開始進行邊坡預裂和保護層開挖施工；爆破施工區距新澆筑混凝土較近，大部分開挖放炮仍需采用控制爆破。本階段開挖的主要目的仍然是進一步削減1998年開挖高峰月強度，滿足渡汛形象要求，削減開挖放炮對混凝土澆筑施工的影響。
施工布置：安Ⅲ開挖體型復雜，受擋水石埂和5＃、6＃機壩段、廠房機組段的制約，在狹窄的工作面上布置道路異常困難。特別是在開挖體型復雜多變、相對高差很大的19＋964．5m～20＋209m狹長地段施工道路的布置是控制開挖進度的關鍵。據此，在施工中形成了如下道路：
（1）安Ⅲ壩段開挖，在7＃壩段樁號19＋975．0m～20＋100m、高程70～53m間布置一條通往上游的施工道路，路寬12～15m，用于高程67～53m的開挖和高程53～50m的保護層開挖，同時亦用于安Ⅲ機組段、尾水段高程60～52m開挖的出渣道路。
（2）安Ⅲ廠房、尾水段開挖，按開挖爆破梯段的高度分別布置高程67m、高程60m、高程52m、高程45m和高程45m以下數道通向工作面的施工道路，其中高程52m道路上下游貫通。
（3）上游高程70～53m的施工道路在施工安排上要提前修建，力爭在4月15日前完工，這樣在5＃機混凝土澆筑時，安Ⅲ壩段開挖爆破的臨空面和起爆方向就可以選擇向右河床方向，減少對混凝土澆筑的干擾。由于5＃機廠房機組段基礎混凝土在4月中旬開始澆筑，開挖爆破與混凝土澆筑將要進行近距離交叉作業，以服從混凝土澆筑的大局為重點，確保5＃機廠房機組段基礎混凝土澆筑質量、強度、進度不受開挖的影響，特采取如下措施。
（1）4月中旬前盡全力加大投入多開挖。
（2）調整工作面和突出重點，搶挖20＋118m附近的高邊坡部位。
（3）5＃機廠房機組段混凝土開始澆筑后，在爆破規模上進行嚴格控制，一次起爆總藥量控制在300kg以內。
（4）布孔造孔、裝藥結構、起爆方向進行必要的調整，起爆方向朝右河床側和下游，且在左側自由面減少藥量。
（5）單響藥量在高程45m以上部位控制在100kg以內，高程45m以下控制在50kg以內，并要求嚴格執行。
（6）爆破作業時間應選擇在混凝土澆筑收倉后和開倉前時段進行，由現場調度統一安排，適時穿插。
（7）6月中旬以后，隨著混凝土澆筑減少，全力搶挖安Ⅲ一線剩余工程量，8月完成除保護層以外的全部開挖。
開挖與防汛渡汛矛盾的解決：
（1）安Ⅲ壩段部位施工道路的布置，由于長度和坡比的限制將在19＋975m～20＋020m段穿越預留石埂，最低高程為63m，考慮洪水可提前3d預報，確立以“搶險為主，進行臨時封堵”的原則。在安Ⅲ壩段壩前坡挖風化砂進行碾壓封堵，前后坡用草袋灌裝風化砂壘堤壓坡，以防坍塌。
（2）在20＋110m、48＋390m附近，高程53m道路旁增設一個3m×3m×3m的泵坑，安裝一臺4″水泵，備用一臺6″水泵，用于施工期排水。
施工方法及鉆爆設計與第一階段開挖近似。
3．3第三階段開挖第三階段開挖的施工時段是從1998年9月初至12月底，歷時4個多月。本階段開挖施工的主要特點是大基坑亮底，開挖工作面開闊，上下游出渣道路順暢；壩段及廠房機組段開始進行大規模的邊坡預裂和保護層開挖施工；爆破施工區距新澆筑混凝土較近，部分開挖放炮仍需采用控制爆破。本階段開挖的主要目的是進一步完成開挖形象，壩段部分陸續進行清基工作，并向ⅡA標段施工單位移交工作面；廠房機組段開始保護層開挖和清基交面工作，為6＃機開始澆筑混凝土創造條件。
施工布置：該時段內下游基坑開挖出渣主干道已形成，利用該主干道下臥施工支路降至高程22．2m，可完成安Ⅲ一線大部分開挖施工。安Ⅲ機組段兩側集水井開挖最低高程為8．0m，采用特殊方法施工，不單獨布置施工道路。施工方法及鉆爆設計與第一階段開挖近似。
4、安Ⅲ一線開挖中的控制爆破
安Ⅲ一線開挖的戰略重要性及其所處位置的特殊性決定了該部位施工必須確保萬無一失，嚴格按設計者的思路進行施工、成型。為此，聯營總公司特別制訂了“有關爆破施工程序及技術要求”，要求下屬3個工區應做到以下各點。
（1）堅持爆破設計審批制度，爆破設計必須提前3d上報聯總技術部，要求每炮設計不少于4份。
（2）嚴格按爆破設計施工，施工部位、現場放樣、鉆孔、裝藥、聯網必須與設計相符，嚴格按設計和審批意見施工。
（3）特殊部位的爆破，如永久邊坡、臨近建基面及保護層開挖爆破等，必須有質檢人員的炮孔檢查記錄，且必須驗收合格，裝藥爆破前必須通知監理。
（4）無爆破設計或未按設計施工時，禁止放炮。
（5）擋水石埂開挖爆破，最大起爆藥量不得大于100kg。
（6）安Ⅲ永久邊坡預裂爆破，最大段起爆藥量不得大于50kg。
（7）接近保護層的爆破梯段高度不大于6m，且應適當減少孔底裝藥量。
（8）爆破施工時，必須考慮周圍混凝土施工的影響，進行安全質點振動速度驗算，嚴格控制最大段起爆藥量；同時，控制爆破方向，加強附近機械設備的防護。
5、特殊部位的開挖3個特殊部位的開挖引起了參建各方的高度重視，它們是安Ⅲ一線開挖施工中的重點和難點。
（1）安Ⅲ豎井開挖施工方法：安Ⅲ豎井開挖采用手風鉆造孔，光面爆破全斷面下挖。中心采用楔形掏槽，周邊光爆的微差爆破施工方法。井內人工裝渣，卷揚機吊渣，堆積在高程30．0m平臺，后用裝載機配合T20自卸車運往陳家沖利用料堆場。
（2）安Ⅲ滲漏排水及檢修集水井開挖安Ⅲ滲漏排水及檢修集水井的施工安排在7＃機機組段高程22．20m建基面開挖完成后施工。采用手風鉆造孔，光面爆破分2段下挖（因其開口斷面積較大，S＝347．3m2）。中心采用楔形掏槽，周邊光爆的微差爆破施工方法。PC650－5液壓反鏟挖裝T20自卸汽車出渣。
（3）安Ⅲ交通排水廊道開挖考慮到洞內施工安全，安Ⅲ交通排水廊道開挖施工安排在其上覆巖體大爆破作業完成后進行。采用手風鉆造孔，下導洞，上部擴挖。從高程30m平臺用石渣墊路至高程22．20m，洞內手推車出渣，洞外PC600－6液壓反鏟挖裝T20自卸汽車出渣。
不斷優化設計方案，采用新技術新工藝節約投資及后期運行費用設計質量和功能是否滿足要求，不僅關系到企業近期投資的經濟性，也直接決定了后期是否能安全、穩定、經濟地運營。而工程設計人員往往偏重于設計質量與功能，不注重最佳的經濟合理性。因此，建設方要注重設計方案的審核，充分發揮設計監理的作用，組織有經驗的各專業人員對設計方案研討、不斷優化。例如某電廠進行脫硫項目建設時，在滿足投產后性能要求的基礎上，結合已投產電廠的實際運行經驗，對設計方案進行了優化，去除了GGH等一些不必要的建筑施工和設備，并且盡量選擇質量、性能好的國內設備，優化后的設計方案造價較概算減少了5000萬左右。基建期也應注重新技術與新工藝的應用，利用成熟先進的技術優勢來保證項目質量，不僅僅考慮基建成本投入，也要考慮投產后的長遠經濟運行。如某公司在基建期鍋爐點火系統增設當時新型的等離子體無油點火系統，雖然增加投資650多萬元，但是在基建調試階段就節約了1000多萬的調試用燃油，在投產后亦有效降低啟爐燃油使用。
2施工階段的造價管理
2.1重視合同管理，減少變更簽證，避免產生額外費用加強合同管理是施工階段造價管理的主要手段，有效的合同管理是一把雙刃劍，能夠在維護兩者的利益的同時控制工程造價。基建管理人員應參與合同的談判，對合同內容清晰地認知，監督合同全面完整履行，避免出現經濟賠償問題。同時對施工單位也要加強現場的監督和管理，避免施工中出現資源浪費及預算追加等問題。明確變更、簽證權限范圍，采取各方代表現場連簽的方式，保證變更、簽證的真實性。利用專業技術及造價人員對工程實行專業化管理，避免出現工程管理人員只管簽證，不算經濟帳的現象。此外也可實行限額簽證，如某電廠在合同中約定，一般單項變更或簽證費用在5萬元以內的由施工單位在風險費中包干，僅此一項就減少變更費用支出約300萬元。
2.2嚴格控制材料用量，合理確定材料價格在工程造價的控制中材料價格的控制是主要的，材料費一般占預算價值的70%，對施工階段工程造價的影響很大，只有嚴格控制材料用量，合理確定材料價格，才能有效地控制工程造價。某電廠對三材等大宗材料實行籌建處統一采購，通過主渠道進行招標訂貨，實行審批量供貨，既有利于造價的控制，也保證了工程質量和進度，對于一些由施工單位采購的特殊材料，采用市場詢價后確價的方式，材料費的有效控制使整個施工階段的造價比較容易控制在概算價內。
2.3加強對施工方案的技術經濟比較施工方案是施工組織設計中一項重要工作內容，合理的施工方案，可以縮短工期，保證工程質量，提高經濟效益。因電廠項目單位工程較多，且構造差別較大，因此針對各單位工程特點分別編制施工方案，通過嚴格的審批確定最合理方案，保證施工質量的同時降低施工成本。如某電廠在翻車機室工程中，基礎埋深-7.0米，施工單位上報的方案中須對基坑邊坡采用土釘墻支護，籌建處考慮基礎工程施工工期短，且避開雨季，采用加大放坡系數并用密目安全網覆蓋圍護，僅此一項就節約投資約30萬元。
3竣工階段的造價管理
竣工階段是電廠基建期工程中不可或缺的一部分，竣工結算決定建設項目工程成本，最終確定工程造價，若不能嚴格把關勢必會造成損失。如某電廠項目的建筑工程實行費率招標，因此施工圖預算的準確編制至關重要，籌建處在設計概算的基礎上，又招標選擇施工圖預算編制單位及結算審核單位，并成立專職部門實行全過程跟蹤服務。各方獨立工作，互相監督，在根本上避免了因施工單位高估冒算、預結算審核機構混亂而造成結算把關不嚴，損失嚴重的現象。同時，竣工后組織項目的整體驗收及評價，也可以及時發現工程造價管理中的不足，在今后的實踐活動中不斷提高管理的水平，為企業創造更大的發展空間。
4總結
摘要：數值計算尾水管左廠房三峽電站
1概述
三峽左岸電站廠房的14臺機組水輪機分別由VGS集團和ALSTOM集團制造，兩家的尾水管結構雖然不盡相同，但都是由其典型斷面沿尾水管中心線，從水平向圓形斷面漸變為豎直向矩形斷面，從而構成的復雜形體。因其輪廓為復雜的空間扭曲面，同時設計對尾水管成型精度要求又很高，從而使得模板設計、制作和安裝難度加大，鋼筋加工綁扎復雜，混凝土方量計算也較繁瑣。
2尾水管特征參數和曲線繪制方法
2.1尾水管參數特征
尾水管由錐管段、肘管段和擴散段三個部分組成，其中肘管段最為復雜。尾水管斷面沿尾水管中心線(空間曲線)由水平圓形漸變為垂直向矩形，其斷面參數可分解為定位參數和斷面外形參數兩部分摘要：定位參數由尾水管斷面傾(即和水平面夾角。)和斷面中心的空間坐標確定，外形參數是由斷面的寬度W、高度H，圓角半徑R確定。
根據制造廠家提供的尾水管斷面底面坐標(Xi，Zi)和頂面坐標(Xj，Zj)，以及斷面中心線距機組中心線的偏移值T，可求出中心線的坐標(Xo，Yo，Zo)，通過特征點和中心點的相對關系可推出尾水管各特征點的坐標，并依此繪出各特征點的軌跡線。
尾水管斷面上各特征點如圖1所示。
圖1尾水管斷面外形及特征點示意圖
2.2尾水管曲線繪制方法
在AutoCAD中，可以利用其內嵌的AutoLISP語言編制曲線公式，對各參數進行運算，以坐標的形式給出，并將運算得的數值代入到繪圖命令參數中，從而快速繪制出各種曲線。
各特征點軌跡線坐標都可表達如下數值關系摘要：
X=f(Xi，Xj，R)；
Y=f(W，R，T)；
Z=f(Zi，Zj，R)；
由此可以繪出尾水管各特征點軌跡線及其投影曲線摘要：中心線的平面、立面投影曲線；尾水管頂面、底面的曲線(即P、Q點軌跡線)，尾水管頂部、底部的起弧點(切點)的曲線(即PI、Pr、Ql、Qr點的軌跡線)；尾水管側壁上部和下部起弧點(切點)的曲線(即Mu、Nu、Md、Nd點的軌跡線)等等。
2.3尾水管和各種平面相交線的繪制
在計算過程中我們用到了3種切面摘要：水平切面、順水流方向的豎直切面以及過任意兩斷面中心點且順水流向的斜切面。只要尾水管斷面和平面相交就可得相交線，假如斷面周邊線和平面的交點位置確定，則其坐標都可以用解析幾何的方法求出，將這些交點相連從而得到所需的相交線。
沿尾水管高度方向，將某一水平切面切尾水管后即形成該層面的混凝土邊界線。若將每一道水平切面切尾水管后所形成的相交線重疊，則其最外緣的點連線即為尾水管包絡線，它反映了尾水管形體在水平面的投影。
2.4空間立體圖繪制
在AutoCAD中，只能建立尾水管的空間立體線框模型，其作法為摘要：先以尾水管某一中心點為用戶坐標原點，以過該點的斷面為用戶坐標平面，建立一個用戶坐標系，在用戶坐標系內畫斷面邊線，再返回到通用坐標系；依此方式再畫線，經多次反復，即得形象而直觀的空間立體圖形，并可從不同角度觀察。在3DStudioMax中還可以利用AutoCAD所建的線框模型做成三維立體圖形，并配以動畫展示。
3尾水管模板的數值計算
尾水管底模、頂模和側模三個部分均為木制組裝式模板。頂模和底模相對簡單，均為在XOZ面上的二維曲線在Y方向上的拉伸，尾水管頂部和底部成型精度取決于對(Xi，Zi和(Xj，Zj)坐標的控制。側模則比較復雜，每臺機的側模沿上下游方向分節，每節沿左右方向和在高度方向分塊，每節分為4塊。尾水管側壁成型精度取決于斷面的空間位置和其外形的控制。
3.1側模排架中心面的參數計算
對于a均為90°的相鄰斷面內再內插斷面時，可按其特征點的軌跡呈線性變化的規律，準確求出內插斷面參數。對于a%26lt;90°的相鄰斷面，若所有斷面所在平面都相交于一線，則內插斷面也應會通過該線，因此也可準確作內插斷面；如各斷面所在平面不相交于一線，則不能準確作內插斷面，但可以按內插斷面通過其前后相鄰兩斷面的交線進行內插，只是有一定的誤差。由于相鄰斷面間的間距小、夾角小，其交線距斷面中心的距離遠大于斷面本身的幾何尺寸，故由此而引起的誤差極小。
兩斷面間利用樣條插值方法構造內插斷面，在AutoCAD中使用樣條曲線命令，將各斷面的特征點用樣條曲線相連接，則樣條曲線和內插斷面相交得各交點，對這些交點，我們就認為是其內插斷面的特征點，由這些新構造出的特征點繪成線，構成內插斷面的邊線，并可以求出內插斷面的各項定位參數和幾何尺寸，這樣就能做到內插斷面和原有斷面的自然平滑過渡。
3.2側模排架上下游面的參數計算
由于加工工藝的限制，排架構件為方木，因此使得排架上下游面和中心斷面平行。對于a=90°的排架，其上下游面參數可準確求出；對于a%26lt;90°的排架，其上下游面邊線的曲線段既不是圓弧也不是橢圓，但假設其分別經過排架斷面和相鄰上下游斷面的交點，從而近似地采用線性內插方法求出排架上下游面的參數，經核算，由此而引起的誤差很小。
將各排架中心斷面的相應的特征點用直線連接，直線和上下游面相交得各交點，由這些特征點繪成線，構成和中心斷面邊線相類似的上下游面邊線，并求出上下游面的各項定位參數和幾何尺寸。盡管每榀排架的各塊的圓弧半徑不相同，但由于木面板的自然彎曲，從而達到了側模面光滑過渡，誤差控制得較好。
3.3側模制作放樣及檢測數據計算
在排架制作過程中，以典型斷面或內插替代斷面的中心點為原點，以尾水管斷面的寬度方向為Y軸，以斷面的高度方向為z軸，建立了一個二維坐標系(我們稱為排架坐標系)，如圖2所示。因上下游面和中心面平行，故排架中心面和其上下游面沿用同一排架坐標系，從而可以計算出上下游圓心點對中心斷面圓心點的位置的偏移方向和偏移值，再按上下游面的幾何尺寸確定排架龍骨上下游面的外形。
圖2排架坐標系示意圖
在排架拼裝過程中，以每節側模的上下塊分縫面為X''''''''O''''''''Y''''''''平面(亦即以其首尾兩榀排架中心點連線在機組中心面上的投影作為x''''''''軸，以尾水管坐標系中的Y軸為Y''''''''軸)，以垂直于上下塊分縫面的直線為z''''''''軸，以首榀的排架中心點為坐標原點O''''''''構成的一個三維坐標系(我們稱為拼裝坐標系)，如圖3所示。拼裝坐標系和尾水管坐標系之間存在x、z坐標的轉換關系。通過坐標轉換，可求出在拼裝坐標系中的排架的傾斜角和其控制點的坐標(控制點位置如圖4所示)，由此放出拼裝排架的樣點圖。
圖3拼裝坐標系示意圖
圖4每塊側模內務控制點示意圖
在排架檢測過程中，利用全站儀實測每榀排架3個控制點的坐標和排架傾斜角，和計算值比較并調整誤差，以使各項參數符合要求。排架內的各控制點之間的實測距離和其計算值的差值，反映了排架的制作誤差；排架間的各控制點之間的實測距離和計算值的差值，反映了排架的拼裝誤差。
3.4側模安裝中的定位及檢測計算
由于側模的排架足夠密，排架間聯系足夠多，故模板整體性很好，對每塊側模來說，相當于一個剛體，只要確定三個不在同一個平面上的點，就完全可以確定模板位置了。在實際施工中，由測量工檢測1#、2#、4#、5#點的坐標和設計值進行比較，即可精確調整模板位置，使其滿足規范要求。
4尾水管鋼筋加工中的數值計算
尾水管體形的復雜決定了其四周鋼筋外形和定位的復雜，其周邊鋼筋網是由沿斷面方向的環形(形似斷面邊線)鋼筋和沿水流方向的弧形(形似豎直切面和尾水管相交線)鋼筋組成。由于施工中先立尾水管模板后綁扎鋼筋，故定位時，在尾水管上標志出斷面位置和豎直切面位置記號，即可綁扎鋼筋網。由于設計將豎直切面按等間距20cm布置，從而使一些部位鋼筋過疏，如豎直切面位于斷面圓弧上的部位。在施工中，我們采用了增加豎向切面的方法，加密弧形鋼筋。對每一根樣架筋，也采取加密的方法，使樣架筋過渡盡量平滑，從而做到鋼筋間距均勻，混凝土保護層的厚度也得到有效控制。
5尾水管混凝土方量的數值計算
5.1尾水管四周混凝土方量計算
尾水管四周混凝土方量計算，關鍵在于計算出尾水管空腔體積。采用近似計算，即將尾水管斷面邊線圍成面積，該面積和兩斷面間的中心線的長度相乘后，再進行累加后即得；或者采用水平切面和尾水管相交線形成封閉區域，計算各層封閉區域面積并累加，再和層厚相乘以得到更為精確的體積；并可將計算體積分配到各澆筑塊，通過增加水平切面可提高體積計算的精確程度。
5.2中墩和封閉塊的混凝土方量計算
由于尾水管的中墩水平輪廓線為曲線，其底、頂也為單曲面，故由此構成的體形無法套用幾何公式，對此我們將尾水管中墩在水平面上的投影分割成許多個小塊，每個小塊的上下游面均平行于壩軸線所在的豎直面，則小塊面積和其高度相乘，即得小塊體積，再進行累加，其高度由對應的上下游面和尾水管底部和頂部的交線高差確定。在計算由輪廓線構成的小塊多邊形面積時，利用Auto-CAD軟件畫出小塊多邊形后，由面積命令area求出。封閉塊的混凝土方量計算和中墩混凝土方量計算類似。
5.3尾水管抗沖耐磨混凝土方量計算
根據設計要求，尾水管過流面向內須澆筑50cm厚的350#抗沖耐磨混凝土，由于采用臺階澆筑法，且為保證最小厚度不少于50cm，故實際方量遠大于設計方量，如何計算實際方量，尤其是側壁部位的抗沖耐磨混凝土量，難度較大。對頂部和底部，其一個面是單曲面，按5.2方法計算；對側壁，則采用QBASIC語言編制程序，結合實際澆筑情況進行模擬尾水管側壁臺階澆筑方式，建立相應的數學模型摘要：即按一定規則將水平切面和尾水管的相交線外移，則外移后的曲線(即250#混凝土和350#混凝土在同一水平切面上的分界線)和該相交線圍成區域，并計算出該區域面積，再將各臺階內所有層的切面上的區域面積累加乘以層厚，即得各臺階350#混凝土的體積，再累加求和，得整個尾水管側壁的350#混凝土方量。相交線外移按如下規則計算摘要：臺階內按10cm分層，則第P層的混凝土分界線沿斷面方向外推(50+10×N×p)cm，N為混凝土入倉后的自然坡度。
評比活動的基本背景
限于多種因素的影響，省市公司的供電所管理思路在基層供電所的落實過程中會出現不同程度的理解偏差和執行走樣，省市公司既沒有太多精力直接深入到每一個供電所進行檢查指導，也沒有太好的措施了解管理思路在基層供電所的執行情況，迫切需要構建一個有序的管控平臺和考評機制，實現省市縣公司及供電所之間的管理互動。“三集五大”體系在縣公司和供電所層面運作成效的顯現，需要省市公司加強專業化的深入指導力度，但實際情況卻不容樂觀；在這一現狀下，農電綜合管理部門就需要發揮出統籌協調職能，搭建一個橫向評比的平臺，直接考評各單位供電所的例常管理水平，檢查專業化指導力度，向專業部門發出積極的“引導信號”。市公司安排的縣公司之間供電所管理互查，因為檢查人員礙于情面，“走過場”的應付味道較濃，做不到真查、嚴查；同時，由于檢查工作的非同時性，不易于在檢查人員腦海中建立起直接的橫向優劣評比，不能深挖根源性問題，檢查的深度不夠，對供電所規范化管理的指導性意義不足。這需要建立一個好機制，讓大家在公開的場合互相競技，實現檢查與交流雙贏的目的。供電所所長作為供電所的總負責人，其自身對工作的熟識度、關切深度、重視程度直接影響到供電所的常態化管理水平，是供電所其他員工效仿的標桿。但有一部分所長沒有成為專業化和規范化管理的“行家里手”，導致供電所常態化管理水平較差，各項工作開展的規范化程度不高。因此，需要建立一個競技場，讓這些所長們能夠親自參與到考評工作中，主動發現自我不足和別人的優點，調動其強化常態化管理的積極性。
評比活動的準備工作
以網省公司強化供電所規范化管理為依據，在深化“三集五大”體系有序運作的基礎上，出臺必要的管理措施，強化安監、運檢、營銷等專業部門向縣公司供電所和郊區供電所的延伸，努力構建市縣一體化、城鄉一體化的供電所業務管理新格局。在網省公司強力實施供電所減負和業務流程優化的基礎上，進一步梳理供電所基本業務，據此整理出各類業務開展所必須的例常記錄和臺賬，并分類整合手工填寫和系統采集的記錄與臺賬，實現精簡與優化并行的目標。著力于消除供電所之間對記錄填寫理解不一致的情況，組織人員根據網省公司要求，結合實際業務開展需要，對各個記錄的格式進行了適當調整，并編制了規范化的填寫范例，印刷在每一個記錄本之前，統一不同供電所之間、供電所不同業務人員之間對記錄理解不統一和填寫不一致的情況。按季度組織開展供電所例常業務的規范化管理培訓工作，由營銷部針對當季度重點工作要求、供電所管理中存在的薄弱環節等設置培訓內容，安排優秀管理專職直接擔任授課教師，將省市公司的管理要求和業務操作技能直接傳遞到供電所班組長與各管理人員手中，夯實供電所例常業務的規范化提升基礎。
評比活動的組織形式
評比的主旨是為了督促所有供電所加強常態化管控力度，提高例常創建工作水平；同時，通過評比競賽的方式，對各供電所常態化工作質量進行檢驗考核，評判各專業部門的深入指導力度，并選樹出例常記錄規范化管理方面的標桿供電所和標桿記錄本，供其他供電所借鑒學習。為了完成這一目標，一是要求各個供電所送評的記錄本必須是滿足3個月以上的有效使用期，能夠客觀反映出供電所的常態化工作管理水平；二是所有抽選參評的供電所名單在競賽2天，由市公司隨機抽取進行公布，避免各單位緊急“做假”趕制記錄。評比人員包括縣公司供電所管理部負責人和業務專責，以及被評比的供電所所長，讓這些直接從事供電所管理，一言一行直接關系到供電所常態化管理水平的員工親身參與到評比全過程，身臨其境地看到、感受到其他供電所的優點與不足，在震撼中思索自己供電所的改進方向與方法。采取“輪換式”評比方式，即每個供電所的記錄資料放在固定的桌子上，不拿來拿去變換位置，而是由競賽主持人按照固定的時間組織各單位評比人員輪換位置進行評比，即記錄資料的位置不變、人員依次輪換位置；每單位不評比自己的記錄，直到輪換回自己單位的位置時，整個評比工作結束。每次的輪換時間要足夠評比人員審查資料，避免時間不夠用而出現審查不認真的情況；同時，輪換時間保持固定一致，不給評比人員造成前面嚴格后面松散的感覺，做到前后一致。評比過程中，要求各單位評比人員嚴格從記錄內容的齊全性、閉環性、支撐材料的規范性角度進行嚴格的評判，并堅持評判標準的一致性。經過多個單位的多輪次評審，既做到了評比過程的嚴格公平性，又能最大限度地避免部分單位間“打招呼”帶來的不良影響，且輪評單位越多，公平性越接近于100%。評比過程中，要求各單位評比人員在評定得分的同時，將所評價的各個記錄所存在的問題進行記錄，既對其評定得分是一個有力證明，又能夠收集到供電所記錄在規范化方面存在的問題，為管理人員后期的分析決策、提出改進措施而提供出詳實的基礎資料。多輪次評比結束后，各個供電所均被評出多個得分，累加后即得到該供電所的綜合得分；根據各類得分值，可以完成供電所規范化管理成果排序，以及供電所記錄規范化情況排序。評比結束后，由競賽主持人帶領所有參賽人員，共同逐一審核確定每類記錄中的“最規范記錄”，安排專業人員進行記錄的“寫真”拍攝，順利完成新一期“供電所記錄規范化圖集”的采錄工作。
評比活動的收獲